МЕСТО ДЛЯ РЕКЛАМЫ I
Все справочники Предисловие
Глава 5
Асинхронные микромашины автоматических устройств
  1. Устройство и основные конструктивные типы асинхронных исполнительных двигателей
  2. Исполнительный двигатель с амплитудным управлением
  3. Исполнительный двигатель с фазовым управлением
  4. Исполнительный двигатель с амплитудно-фазовым управлением (конденсаторная схема)
  5. Быстродействие исполнительных двигателей и их сравнение при различных способах управления
  6. Асинхронный тахогенератор
  7. Устройство и принцип действия вращающихся трансформаторов
  8. Синусно-косинусный вращающийся трансформатор
  9. Линейный вращающийся трансформатор
  10. Вращающийся трансформатор-построитель
  11. Принцип действия системы синхронной связи и устройство сельсинов
  12. Трансформаторный режим работы однофазных сельсинов
  13. Индикаторный режим работы однофазных сельсинов
  14. Дифференциальные сельсины
  15. Магнесины
  16. Трехфазные сельсины
  17. Использование вращающихся трансформаторов в системе дистанционной передачи угла
Глава 6
Синхронные машины
  1. Назначение и принцип действия синхронной машины
  2. Устройство синхронной машины
  3. Особенности конструкции синхронных машин большой мощности
  4. Работа генератора при холостом ходе
  5. Работа генератора под нагрузкой
  6. Векторные диаграммы генератора
  7. Внешние и регулировочные характеристики генератора
  8. Определение индуктивных сопротивлений синхронной машины
  9. Параллельная работа синхронного генератора с сетью
  10. Режимы работы синхронного генератора при параллельной работе с сетью
  11. Мощность и электромагнитный момент синхронной машины
  12. Статическая устойчивость
  13. Синхронный двигатель
  14. Пуск синхронного двигателя
  15. Регулирование частоты вращения синхронных двигателей. Вентильный двигатель
  16. Синхронный компенсатор
  17. Понятие о переходных процессах в синхронных машинах
  18. Несимметричные режимы работы синхронных генераторов
  19. Особенности работы синхронного генератора на выпрямительную нагрузку
  20. Сверхпроводниковые синхронные генераторы
  21. Однофазная синхронная машина
Глава 9
Глава 10
Нагревание и режимы работы электрических машин
  1. Нагревание электрических машин
  2. Режимы нагрузки электрических машин
Заключение Список литературы

§ 8.8. ГЕНЕРАТОРЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА

Классификация. Свойства генераторов постоянного тока обусловлены в основном способом питания обмотки возбуждения. В зависимости от этого различают следующие типы генераторов:

1) с независимым возбуждением — обмотка возбуждения получает питание от постороннего источника постоянного тока;

2) с параллельным возбуждением — обмотка возбуждения подключена к обмотке якоря параллельно нагрузке;

3) с последовательным возбуждением — обмотка возбуждения включена последовательно с обмоткой якоря и нагрузкой;

4) со смешанным возбуждением — имеются две обмотки возбуждения: одна подключена параллельно нагрузке, а другая — последовательно с ней.

Рис. 8.43. Принципиальная схема генератора с независимым возбуждением

Генераторы рассматриваемых типов имеют одинаковое устройство и отличаются лишь выполнением обмотки возбуждения. Обмотки независимого и параллельного возбуждения, имеющие большое число витков, изготовляют из провода малого сечения; обмотку последовательного возбуждения, имеющую небольшое число витков,— из провода большого сечения. Генераторы малой мощности иногда выполняют с постоянными магнитами. Свойства таких генераторов близки к свойствам генераторов с независимым возбуждением.

Генератор с независимым возбуждением. В генераторе этого типа (рис. 8.43) ток возбуждения Iв не зависит от тока якоря Iа, который равен току нагрузки Iн . Ток Iв определяется только положением регулировочного реостата Rp.в , включенного в цепь обмотки возбуждения:

(8.56)
Iв = Uв /(Rв + Rp.в ),
где Uв — напряжение источника питания; Rв — сопротивление обмотки возбуждения; Rp.в — сопротивление регулировочного реостата

Обычно ток возбуждения невелик и составляет 1 — 3 % от номинального тока якоря. Основными характеристиками, определяющими свойства генераторов постоянного тока, являются характеристики: холостого хода, внешняя, регулировочная и нагрузочная.

Характеристикой холостого хода (рис. 8.44, а) называют зависимость U0 = f(Iв) при Iн = 0 и n = const. При холостом ходе машины, когда цепь нагрузки разомкнута, напряжение U0 на зажимах обмотки якоря равно ЭДС Е0 = сеФn. Частота вращения якоря n поддерживается неизменной, и напряжение при холостом ходе зависит только от магнитного потока Ф, т. е. тока возбуждения Iв . Поэтому характеристика U0 = f(Iв ) подобна магнитной характеристике Ф = f(Iв ). Характеристику холостого хода легко получить экспериментально. Для этого сначала устанавливают ток возбуждения таким, чтобы U0 ≈ l,25Uном , затем уменьшают ток возбуждения до нуля и снова увеличивают его до прежнего значения. При этом

Рис. 8.44. Характеристики генератора с независимым возбуждением
получаются восходящая и нисходящая ветви характеристики, которые выходят из одной точки. Расхождение ветвей объясняется наличием гистерезиса в магнитопроводе машины. При Iв = 0 в обмотке якоря потоком остаточного магнетизма индуцируется остаточная ЭДС Еост , которая составляет 2—4 % от Uном .

Внешней характеристикой (рис. 8.44,б) называют зависимость U = f(Iн ) при n = const и Iв = const. В режиме нагрузки напряжение генератора

(8.57)

U = Е -Iа ΣRa ,

где ΣRa — сумма сопротивлений всех обмоток, включенных последовательно в цепь якоря (обмоток якоря, добавочных полюсов и компенсационной).

С увеличением нагрузки на уменьшение напряжения U влияют:

1) падение напряжения во внутреннем сопротивлении ΣRa машины;

2) уменьшение ЭДС Е в результате размагничивающего действия реакции якоря.

Изменение напряжения при переходе от режима номинальной нагрузки к режиму холостого хода

(8.58)

Δu = (U0 - Uном )/Uном .

Для генераторов с независимым возбуждением оно составляет 5-15%.

Регулировочной характеристикой (рис. 8.44, в) называют зависимость Iв = f(Iн ) при U = const и n = const. Она показывает, каким образом следует регулировать ток возбуждения, чтобы поддерживать постоянным напряжение генератора при изменении нагрузки. Очевидно, что в этом случае по мере роста нагрузки нужно увеличивать ток возбуждения.

Рис.  8.45.  Нагрузочная характеристика генератора  с независимым возбуждением  и   ее  построение   с   помощью   характеристического треугольника

Нагрузочной характеристикой (рис. 8.45, а) называют зависимость U = f(Iв ) при n = const и Iн = const. Нагрузочная характеристика при Iн = Iном (кривая 2) проходит ниже характеристики холостого хода (кривая 1), которую можно рассматривать как частный случай нагрузочной характеристики при Iн = 0. Разность ординат кривых 1 и 2 обусловлена размагничивающим действием реакции якоря и падением напряжения во внутреннем сопротивлении ΣRa машины.

Наглядное представление о влиянии этих факторов дает характеристический, или реактивный, треугольник ABC. Если к отрезку аА, равному в определенном масштабе напряжению U, при некотором токе нагрузки Iн и токе возбуждения Iв прибавить отрезок АВ, равный в том же масштабе падению напряжения Iа ΣRa в генераторе, то получим отрезок аВ, равный ЭДС Е.

При холостом ходе ЭДС E индуцируется в обмотке якоря при меньшем токе I'в, соответствующем абсциссе точки С. Следовательно, отрезок ВС характеризует размагничивающее действие реакции якоря в масштабе тока возбуждения. При неизменном токе Iн катет АВ характеристического треугольника является постоянным; катет ВС зависит не только от тока Iн , но и от степени насыщения магнитной системы, т. е. от тока возбуждения Iв . Однако в ряде случаев влиянием тока возбуждения пренебрегают и принимают, что отрезок ВС пропорционален только току Iн.

Такое допущение позволяет строить нагрузочные характеристики при разных токах, изменяя лишь величину всех сторон треугольника ABC. Если вершина С характеристического треугольника, построенного для некоторого тока Iн ,

Рис. 8.46. Графики построения внешней (а) и регулировочной (б) характеристик генератора с независимым возбуждением с помощью характеристического треугольника
расположена на характеристике 1 холостого хода (рис. 8.45,б), а затем по этой характеристике перемещается треугольник ABC так, что катет ВС остается параллельным оси абсцисс, то след точки А изображает приближенно искомую нагрузочную характеристику 2 при заданном значении тока Iн . Эта характеристика несколько отличается от реальной характеристики 3 (которая может быть снята опытным путем), так как величина катета ВС характеристического треугольника изменяется из-за изменения условий насыщения. Используя характеристику холостого хода с помощью характеристического треугольника, можно построить и другие характеристики генератора: внешнюю и регулировочную.

При построении внешней характеристики исходят из характеристики холостого хода 1 (рис. 8.46, а). Взяв точку D на оси ординат, соответствующую номинальному напряжению Uном , через нее проводят прямую AD, параллельную оси абсцисс На этой прямой располагают вершину А характеристического треугольника, снятого при номинальном токе якоря так, чтобы катет АВ был параллелен оси ординат, а вершина С находилась на характеристике 1. Затем, опустив перпендикуляр из вершины А на ось абсцисс, находят точку Ак , соответствующую номинальному току возбуждения Iв.ном .

При определении Iв.ном учитывают, что под действием реакции якоря ЭДС при нагрузке меньше, чем при холостом ходе, т. е. создается как бы меньшим током возбуждения. Уменьшению тока Iв соответствует отрезок ВС, характеризующий размагничивающее действие реакции якоря. Напряжение при номинальном токе также меньше ЭДС на величину падения напряжения IаΣRa, которому соответствует катет АВ.

При построении искомой зависимости 2, т. е. напряжения U от тока нагрузки Iа , две ее точки можно легко определить: номинальному току Iаном соответствует номинальное напряжение Uном (точка b), а току якоря, равному нулю (режим холостого хода), — напряжение U0 (точка а), равное ЭДС при токе возбуждения Iв.ном . Другие точки (с, d и т. п.) внешней характеристики можно построить, изменяя все стороны характеристического треугольника пропорционально изменению тока якоря и располагая его так, чтобы катеты А'В', А''В",... оставались параллельными оси ординат. При этом точки В, В', В" должны располагаться на вертикальной линии Ак В, соответствующей току возбуждения Iв.ном , а точки С, С', С",...— на характеристике холостого хода 1. Тогда ординаты точек А', А"... будут определять искомую величину напряжения при токах нагрузки Iаl = IаномА'В'/АВ, Iа2 = Iаном А"В"/АВ и т. п. Обычно при построении внешней характеристики проводят только гипотенузы характеристических треугольников АС, А"С",..., параллельные АС до пересечения с характеристикой холостого хода и с линией Ак В . Ординаты найденных точек А', А"... определяют искомые величины напряжений (т. е. точки с, d внешней  характеристики  2)   при  токах  нагрузки  Iаном , Iаl , Iа2 .

Если из точки Ак провести прямую, параллельную АС до пересечения с характеристикой холостого хода в точке Ск , то можно получить величину тока Iк = Iаном Ак Ск /АС, которая в 5 —15 раз превышает номинальный ток. Зная ток к. з., можно рассчитать максимальный момент, механическую прочность вала и выбрать параметры аппаратуры защиты. Экспериментальное определение тока к. з. затруднительно, так как в процессе проведения опыта может возникнуть круговой огонь.

Построенная характеристика является приближенной. Основная ее погрешность обусловлена тем, что размагничивающее действие реакции якоря (т. е. катет ВС) не пропорционально току якоря. Обычно приведенное построение дает несколько заниженное значение напряжения и тока к. з.

При построении регулировочной характеристики (рис. 8.46,б) сначала находят ток возбуждения Iв0 , соответствующий номинальному напряжению при холостом ходе. Чтобы определить ток возбуждения при номинальном токе нагрузки, вершину А характеристического треугольника (соответствующего номинальной нагрузке) располагают на прямой 2, параллельной оси абсцисс и находящейся от нее на расстоянии Uном . Катет АВ   должен   быть   параллелен   оси   ординат,   а  вершина   С должна располагаться на характеристике холостого хода 1. Абсцисса вершины А дает искомую величину тока возбуждения. Доказательство справедливости этого построения приведено при построении внешней характеристики. Проводя прямые, параллельные гипотенузе АС, получаем отрезки А'С', А"С",..., заключенные между характеристикой холостого хода 1 и прямой 2, соответствующей условию U = Uном = const. Эти отрезки представляют собой гипотенузы характеристических треугольников при различных токах нагрузки. Искомая регулировочная характеристика Iв = f(Iа )кривая 3 — построена в нижнем координатном углу. Значения тока возбуждения определяются абсциссами точек А, А', А",..., которым соответствуют токи нагрузки, пропорциональные длинам отрезков АС, А'С', А''С",....

Достоинством генераторов с независимым возбуждением являются возможность регулирования напряжения в широких пределах от нуля до Uмах путем изменения тока возбуждения и сравнительно малое изменение напряжения под нагрузкой. Однако для питания обмотки возбуждения таких генераторов требуются внешние источники постоянного тока.

Генераторы с независимым возбуждением используют только при большой мощности, а также при малой мощности, но низком напряжении. Независимо от значения напряжения на якоре обмотку возбуждения рассчитывают на стандартное напряжение постоянного тока 110 или 220 В для упрощения регулирующей аппаратуры.

Рис. 8.47. Принципиальная схема генератора с параллельным возбуждением (а) и зависимости изменения ЭДС и падения напряжения в цепи возбуждения iвΣRв при изменении тока возбуждения генератора (б)

Генератор с параллельным возбуждением. В этом генераторе (рис. 8.47, а) обмотка возбуждения подсоединена через регулировочный реостат параллельно нагрузке. Следовательно, в данном случае используется принцип самовозбуждения, при котором обмотка возбуждения получает питание непосредственно от обмотки якоря генератора. Самовозбуждение генератора возможно только при выполнении определенных условий. Чтобы установить их, рассмотрим процесс изменения тока в контуре «обмотка возбуждения — обмотка якоря» в режиме холостого хода. Для рассматриваемого контура получим уравнение

(8.59)
e = iв ΣRв + Lв diв /dt,
где е и iв — мгновенные значения ЭДС в обмотке якоря и тока возбуждения; ΣRв = Rв + Rр.в — суммарное сопротивление цепи возбуждения генератора (сопротивлением ΣRа можно пренебречь, так как оно значительно меньше ΣRв ); Lв — суммарная индуктивность обмоток возбуждения и якоря. Все члены, входящие в (8.59), можно изобразить графически (рис. 8.47,б). ЭДС е при некотором значении iв тока возбуждения можно определить по характеристике ОА холостого хода генератора, а падение напряжения iв ΣRв — по вольтамперной характеристике ОВ его цепи возбуждения. Характеристика ОВ представляет собой прямую, проходящую через начало координат под углом у к оси абсцисс; при этом tg γ = ΣRв . Из (8.59) имеем
(8.60)
diв /dt = (e - iв ΣRв )/Lв .

Следовательно, если разность (e - iвΣRв ) > 0, то производная diв /dt > 0, и происходит процесс увеличения тока возбуждения iв .

Установившийся режим в цепи обмотки возбуждения наблюдается при diв /dt = 0, т. е. в точке пересечения С характеристики холостого хода ОА с прямой ОВ. При этом машина работает с некоторым установившимся током возбуждения Iв0 и ЭДС Е0 = U0 .

Из уравнения (8.60) следует, что для самовозбуждения генератора необходимо выполнение определенных условий:

1) процесс самовозбуждения может начаться только в том случае, если в начальный момент (iв = 0) в обмотке якоря индуцируется некоторая начальная ЭДС. Такая ЭДС может быть создана потоком остаточного магнетизма, поэтому для начала процесса самовозбуждения необходимо, чтобы в генераторе имелся поток остаточного магнетизма, который при вращении якоря индуцирует в его обмотке ЭДС Еост . Обычно поток остаточного магнетизма имеется в машине из-за наличия гистерезиса в ее магнитной системе. Если такой поток отсутствует, то его создают, пропуская через обмотку возбуждения ток от постороннего источника;

2) при прохождении тока iв по обмотке возбуждения ее МДС Fв должна быть направлена согласно МДС остаточного магнетизма Focт . В этом случае под действием разности е - iв ΣRв происходит процесс нарастания тока iв , магнитного потока возбуждения Фв и ЭДС е. Если указанные МДС направлены встречно, то МДС обмотки возбуждения создает поток, направленный против потока остаточного магнетизма, машина размагничивается и процесс самовозбуждения не сможет начаться;

3) положительная разность е - iв ΣRв , необходимая для возрастания тока возбуждения iв от нуля до установившегося значения Iв0 , может возникать только в том случае, если в указанном диапазоне изменения тока iв прямая ОB располагается ниже характеристики холостого хода ОА. При увеличении сопротивления цепи возбуждения ΣRв возрастает угол наклона γ прямой ОB к оси тока Iв и при некотором критическом значении угла γкр (соответствующем критическому значению сопротивления ΣRв.кр ) прямая ОВ' практически совпадает с прямолинейной частью характеристики холостого хода. В этом случае е iв ΣRв и процесс самовозбуждения становится невозможным. Следовательно, для самовозбуждения генератора необходимо, чтобы сопротивление цепи возбуждения было меньше критического значения.

Если параметры цепи возбуждения подобраны так, что ΣRв < ΣRв.кр , то в точке С обеспечивается устойчивость режима самовозбуждения. При случайном уменьшении тока iв ниже установившегося значения Iв0 или увеличении его свыше Iв0 возникает соответственно положительная или отрицательная разность (е - iв ΣRв ), стремящаяся изменить ток iв так, чтобы он стал снова равным Iв0 . Однако при ΣRв > ΣRв.кр устойчивость режима самовозбуждения нарушается. Если в процессе работы генератора увеличить сопротивление цепи возбуждения ΣRв до значения, большего ΣRв.кр , то его магнитная система размагничивается и ЭДС уменьшается до Еост . Если генератор начал работать при ΣRв > ΣRв.кр , то он не сможет самовозбудиться. Следовательно, условие ΣRв < ΣRв.кр ограничивает возможный диапазон регулирования тока возбуждения генератора и его напряжения. Обычно можно уменьшать напряжение генератора, увеличивая сопротивление ΣRв , лишь до (0,6—0,7)Uном . Внешняя характеристика генератора представляет собой зависимость U = f(Iн ) при n = const и Rв = const (кривая 1, рис. 8.48). Она располагается ниже внешней характеристики генератора с независимым возбуждением (кривая 2). Это объясняется тем, что в рассматриваемом генераторе кроме двух причин, вызывающих уменьшение напряжения с ростом

Рис. 8.48. Внешние характеристики генераторов с независимым и парал-лельным возбуждением
нагрузки (падения напряже-ния в якоре и размагничи-вающего действия реакции якоря), существует еще третья причина — уменьше-ние тока возбуждения Iв = URв , который зависит от напряжения U, т. е. от тока Iн .

Генератор может быть нагружен только до некоторого максимального тока Iкр . При дальнейшем снижении сопротивления нагрузки Rн ток Iн = U/Rн начинает уменьшаться, так как напряжение U падает быстрее, чем уменьшается Rн . Работа на участке ab внешней характеристики неустойчива; в этом случае машина переходит в режим работы, соответствующий точке b, т. е. в режим короткого замыкания.

Особенно наглядно видно действие причин, вызывающих уменьшение напряжения  генератора  с ростом  нагрузки, из рассмотрения   рис.   8.49,   на   котором   показано   построение внешней характеристики по характеристике холостого хода и характеристическому треугольнику.

Построение производится в следующем порядке. Через точку D на оси ординат, соответствующую номинальному напряжению, проводят прямую, параллельную оси абсцисс. На этой прямой располагают вершину А характеристического треугольника, соответствующего номинальной нагрузке; катет АВ должен быть параллелен оси ординат, а вершина С должна лежать на характеристике холостого хода 1. Через начало координат и вершину А проводят прямую 2 до пересечения с характеристикой холостого хода; эта прямая является вольтамперной характеристикой сопротивления цепи обмотки возбуждения. По ординате точки пересечения Е характеристик 1 и 2 получаем напряжение генератора U0 = E0 при холостом ходе.

Ток возбуждения Iв.ном при номинальном режиме соответствует абсциссе точки А, а ЭДС генератора Eном при номинальной нагрузке — ординате точки В. Ее можно определить по характеристике холостого хода, если уменьшить ток возбуждения Iв.ном на величину отрезка ВС, учитывающего размагничивающее действие реакции якоря. При построении внешней характеристики 3 ее точки а и b, соответствующие холостому ходу и номинальной нагрузке, определяются напряжениями U0 и Uном . Промежуточные точки с, d,... получают, проводя

Рис. 8.49.  Графики построения внешней характеристики генератора с
 параллельным возбуждением с помощью характеристического  треугольника

прямые А'С', А"С", А'"С"',..., параллельные гипотенузе АС, до пересечения с вольт-амперной характеристикой 2 в точках А', А", А"',..., а также с характеристикой холостого хода 1 в точках С', С", С'",.... Ординаты точек А' А" А'",... соответствуют напряжениям при токах нагрузки Ia1, Ia2, Ia3,..., величины которых определяются из соотношения

Iaном : Ia1 : Ia2, Ia3 … = AC : A'C' : A"C" : A'"C'" ...

При переходе от режима номинальной нагрузки к режиму холостого хода напряжение генератора изменяется на 10 - 20%, т. е. больше, чем в генераторе с независимым возбуждением.

При установившемся коротком замыкании якоря ток Iк генератора с параллельным возбуждением сравнительно мал (см. рис. 8.48), так как в этом режиме напряжение и ток возбуждения равны нулю. Следовательно, ток к. з. создается только ЭДС от остаточного магнетизма и составляет (0,4 - 0,8) Iном . Регулировочная и нагрузочная характеристики генератора с параллельным возбуждением имеют такой же характер, как и у генератора с независимым возбуждением.

Большинство генераторов постоянного тока, выпускаемых отечественной промышленностью, имеют параллельное возбуждение. Для улучшения внешней характеристики они обычно имеют небольшую последовательную обмотку (один — три витка на полюс). При необходимости такие генераторы можно включать и по схеме с независимым возбуждением.

Рис. 8.50. Схема генератора с последовательным возбуждением и его внешняя характеристика

Генератор с последовательным возбуждением. В генераторе с последовательным возбуждением (рис. 8.50, а) ток возбуждения Iв = Iа = Iн . Внешнюю характеристику генератора (рис. 8.50,б, кривая 1) можно построить по характеристике холостого хода (кривая 2) и реактивному треугольнику ABC, стороны которого увеличиваются пропорционально току Iн . При токах, меньших Iкр , с увеличением тока нагрузки возрастает магнитный поток Ф и ЭДС генератора Е, вследствие чего увеличивается и его напряжение U. Только при больших токах
Iн > Iкр напряжение U с возрастанием нагрузки уменьшается, так как в этом случае магнитная система машины насыщается, и небольшое возрастание потока Ф не может скомпенсировать увеличение падения напряжения на внутреннем сопротивлении ΣRа . Поскольку в генераторе с последовательным возбуждением напряжение сильно изменяется при изменении нагрузки, а при холостом ходе оно близко к нулю, такие генераторы непригодны для питания большинства электрических потребителей. Их используют лишь при электрическом торможении двигателей с последовательным возбуждением, которые при этом переводятся в генераторный режим.

Генератор со смешанным возбуждением. В этом генераторе (рис. 8.51,а) имеются две обмотки возбуждения: основная (параллельная) и вспомогательная (последовательная). Согласное включение двух обмоток позволяет получить приблизительно постоянное напряжение генератора при изменении нагрузки. Внешнюю характеристику генератора (рис. 8.51,б) в первом приближении можно представить в виде суммы характеристик, создаваемых каждой из обмоток возбуждения. При включении одной параллельной обмотки, по которой проходит ток возбуждения Iв1, напряжение генератора U постепенно уменьшается с увеличением тока нагрузки Iн (кривая 1). При включении одной последовательной обмотки, по которой проходит ток возбуждения Iв2 = Iн , напряжение возрастает с увеличением тока Iн (кривая 2).

Рис. 8.51. Схема генератора со смешанным возбуждением (а) и его внешние характеристики (б)

Подбирая число витков последовательной обмотки так, чтобы при номинальной нагрузке создаваемое ею напряжение ΔUпосл компенсировало суммарное падение напряжения ΔU при работе машины с одной только параллельной обмоткой, можно добиться, чтобы напряжение U при изменении тока нагрузки от нуля до Iном оставалось почти неизменным (кривая 3). Практически оно изменяется в пределах 2 — 3%. Увеличивая число витков последовательной обмотки, можно получить характеристику, при которой напряжение Uном > U0 (кривая 4); такая характеристика обеспечивает компенсацию падения напряжения не только во внутреннем сопротивлении ΣRа генератора, но и в линии, соединяющей его с нагрузкой. Если последовательную обмотку включить так, чтобы МДС была направлена против МДС параллельной обмотки (встречное включение), то внешняя характеристика генератора при большом числе витков последовательной обмотки будет крутопадающей (кривая 5). Встречное включение последовательной и параллельной обмоток возбуждения применяют в сварочных генераторах и других специальных машинах, где требуется ограничить ток к. з.

Переходные процессы в генераторах. Процесс возбуждения. Обмотки возбуждения генераторов и двигателей постоянного тока обладают очень большой индуктивностью, вследствие чего переходные процессы в них протекают сравнительно медленно. При независимом возбуждении генератора от источника с напряжением Uв для контура обмотки возбуждения (рис. 8.52, а)

(8.61)

Uв = iв ΣRв + Lв diв /dt.

Индуктивность Lв является переменной величиной, так как магнитная характеристика генератора нелинейна и поэтому уравнение (8.61) можно точно решить только численными методами. Приближенно можно положить Lв = const и определить его усредненное значение из условия

Lв.ср Δiвt = wв ΔФ/Δt

или
(8.62)

Lв.ср = wв ΔФ/Δiв = wв Фном /Iв.ном ,

где wв — число витков главного полюса; Фном , Iв.ном — установившиеся (номинальные) значения магнитного потока и тока возбуждения (рис. 8.52,б). В этом случае решение уравнения (8.61) при Lв = Lв.ср = const и при нулевых начальных условиях имеет вид.
(8.63)

iв = Iв.ном (1 - е - t/Tв),

где Тв = Lв.срRв — постоянная времени цепи обмотки возбуждения.

Переходный процесс протекает в течение времени tв = (3 ÷ 4) Тв , которое составляет около секунды для малых машин и десятков секунд — для машин средней и большой мощности. Поскольку магнитный поток принят пропорциональным току возбуждения, его значение определяется аналогично (8.63):

(8.64)

Ф = Фном (1 - е - t/Tв).

При учете насыщения, как показывают численные методы расчета и результаты эксперимента, магнитный поток изменяется также по закону, близкому к экспоненте (рис. 8.53, а, кривая Ф); изменение тока возбуждения несколько отличается от экспоненты (кривая iв ). Ток нарастает двумя ярко выраженными ступенями. Это объясняется тем, что на начальном участке кривой намагничивания даже небольшому изменению тока соответствует большое изменение магнитного потока и, следовательно, большое индуктивное падение напряжения и малое — активное. Наличие вихревых токов в массивных частях магнитопровода (ярме и сердечниках полюсов) еще более замедляет процесс нарастания магнитного потока.

Рис. 8.52. Контур обмотки возбуждения (а) и график Ф = f(iв) для  генератора  с   независмым возбуждением (б)

Если поток и ЭДС генератора должны нарастать быстро, что требуется, например, в машинах, применяемых в системах автоматики и в некоторых типах электропривода, то магнитную систему у них выполняют полностью шихтованной и уменьшают постоянную времени Тв . Наибольший эффект дает уменьшение числа витков обмотки возбуждения (в дватри раза) и установка в ее цепь специального регулятора. В этом случае нарастание тока и магнитного потока происходит по начальному участку экспоненты (рис. 8.53,б), а затем фиксируется на требуемом уровне регулятором тока возбуждения.

Рис. 8.53.  Кривые изменения магнитного потока и тока возбуждения при возбуждении генератора

В генераторе с параллельным возбуждением для контура «якорь — обмотка возбуждения» (рис. 8.54, а) при условии, что реакция якоря и падение напряжения в якоре пренебрежимо малы, можно применять уравнение (8.59). Уравнение (8.59) аналогично (8.61), но здесь е — переменная величина, зависящая от тока возбуждения. Установившееся значение тока возбуждения
Iв.ном = ЕномRв, т. е. соответствует режиму, при котором ЭДС уравновешивается падением напряжения в активном сопротивлении ΣRв . Вольтамперную характеристику этого сопротивления можно построить, не определяя величины ΣRв по известным установившимся значениям Еном и Iв.ном (рис. 8.54,б). Уравнение (8.59) можно представить в виде

(8.65)

wв dФ/dt = е - iв ΣRв = Δe,

т. е. скорость изменения магнитного потока определяется разностью ординат характеристики холостого хода и вольтамперной характеристики сопротивления ΣRв .

ЭДС на зажимах машины всегда пропорциональна потоку Ф, так как Ф/Фном = е/Еном . Поэтому скорость изменения магнитного потока можно выразить через скорость изменения ЭДС:

(8.66)

dФ/dt = Фном /Еном (de/dt).

Подставив это выражение в (8.65), получим

(8.67)

Δe = wв Фном /Еном (de/dt) = Тв (de/dt).

При этом постоянная времени

(8.68)

Тв = wв Фном /Еном = wв Фном /Iв.ном ΣRв = Lв.срRв

т. е. имеет то же значение, что и при независимом возбуждении. Однако время возбуждения
(8.69)
tв = Tв
 Eном
Eост
de/Δe
значительно большее, чем при независимом возбуждении, так как разность Δе = е - iвRв относительно небольшая величина. Точное значение времени возбуждения можно получить путем численного интегрирования уравнения (8.69), зная параметры машины, ее характеристику холостого хода и остаточную ЭДС Е0. Приближенное решение уравнения (8.69) можно получить, приняв, что зависимость Δе от е изменяется по параболическому закону
(8.70)

Δе/Еном = 4u(1 - uu,

где u = е/Еном ; Δu = Δеmах/Еном ; Δеmах - максимальное значение Δе (рис. 8.54,б).

Подставляя значение Δе из (8.70) и (8.69), имеем

  Eном   uном  
tв = Tв de/(4Eном u(1-u)Δu = Tв /4Δu du/u(1-u)
  Eост   uост  

Выполнив интегрирование, найдем

(8.71)

tв = [Tв /(4Δu)] ln [uном (1 - uост )/uост (1 - uном )],

Полагая величину остаточной ЭДС Еост ≈ 0,05Еном , получаем, что время возбуждения до значения е = 0,95Еном составляет

(8.72)
tв = [Tв /(4Δu)] ln(
95•95
5•5
) ≈ (3/2)Tв/Δu.

Величина Δu зависит от коэффициента насыщения Кнас магнитной системы в установившемся режиме. При значениях

Рис. 8.54. Контур «якорь-обмотка возбуждения» и график l = f(iв ) для генератора с параллельным возбуждением

kнас = 1,5 ÷ 3,0 величина Δumах ≈ (0,25 ÷ 0,5) и время самовозбуждения больше указанного значения.

Внезапное короткое замыкание. Как показано выше, при установившемся коротком замыкании генератора с параллельным возбуждением ток к. з. Iк составляет примерно (0,4 - 0,8) Iном , так как он создается только ЭДС от остаточного магнетизма Eост . Однако при внезапном коротком замыкании этот ток может достигать больших значений и представлять опасность для генератора.

Рис. 8.55. График изменения тока якоря при коротком замыкании генератора с параллельным возбуждением

Для упрощения анализа возникающего при этом переходного процесса примем, что Lв = Lв.ср = const, щетки расположены на геометрической нейтрали и пренебрежем действием реакции якоря и вихревых токов в магнитопроводе машины. Переходный процесс, возникающий при коротком замыкании генератора, работающего при номинальных напряжении и нагрузке, можно описать: для цепи возбуждения уравнением (8.59) и для цепи якоря уравнением

(8.73)

e = ia ΣRа + La diа /dt.

Решая уравнения (8.59) и (8.73) при начальных условиях iа(0) = 0, iв0 = Iв.ном ; е0 = Eном , получаем

(8.74)

iв = Iв.ном е - t/Tв,

(8.75)
iа = Iк(l - е- t/Tв )+(EномRа)(е- t/Tв - е- t/Tа ),
где Iк = ЕостRа - установившийся ток к. з.; Та = Lа /ΣRа - постоянная времени цепи якоря, которая принимается Та << Тв . Изменение тока якоря iк при коротком замыкании показано на рис. 8.55). Ударный ток к. з. составляет IудЕномRа ≈ (6 ÷ 9) Iном , т. е. он опасен для генератора. Указанного значения ток достигает при t ≈ (3 ÷ 4) Та . При коротком замыкании генератора с независимым возбуждением ток возбуждения Iв остается неизменным и при принятых выше допущениях получаем
(8.76)

ia = (ЕномRа) (1 - е- t/Ta).

МЕСТО ДЛЯ РЕКЛАМЫ II